alloyは3つの異なる焼戻し条件に熱処理された：

 ≦n≦n≦n≦n≦c.：965℃、続いてオイルクエンチャーを続ける。

 peak熟成沈殿（P）：8時間の間720℃、続いて620℃に続く2時間の冷却時間、そして次に8時間および空冷中に620℃ 。

iii。 veriaging（O）：ピーク時効降水後、36時間の間に800℃の後に炉の冷却が続く。合金を図1に示す。1AおよびB。微細構造は、ミリメートルサイズ範囲の大きな不規則な粒子によって特徴付けられた。典型的には凝固中に起こるように、各穀物は樹状成長によって成長し、図1Cに示されるように、粗大な第2の相粒子によって添加された透骨状領域の後ろにΔ（粗大な第2の相粒子）、主にδ（Ni 3 Nb）、MC炭化炭化物および発火の相手。 MC炭化物、発熱相およびδ針の体積画分は、それぞれ1.3％、0.6％および4.4％であった。二次樹状突起アーム間隔は157μm±23μmであった。

agedおよび消費された降水状態のための図2.、bおよびcのEBSDマップに示されている粒子は、それぞれ-101である。カラーコードは、それぞれの場合において正常な表面の結晶学的方向を示している。規模。イチジク。図3は、この合金の7つの最も重要な合金化要素についての3つの代表領域における組成マップを示す：Ni、Cr、Fe、Mo、Al、TiおよびNb。地図は、NIが透骨状空間に向かってわずかな偏析を提示し、それが介在物領域に見出された第二の&Phase粒子に欠けていることを示している。一方、CrとFeの拡散は他の元素よりも遅くなるので、それらは樹状突起コア領域に局在化される傾向があった。 MoおよびAlの場合、それらの含有量は他の元素よりも低く、そして異なる微細構造的特徴に沿って均一に分布していた。それどころか、Tiは、これらの領域に存在する第2の相粒子の形成に関わらず、主にMC炭化物の粒子の形成に取り組んでいる。最後に、Nbは樹状突起外側領域に向かって干渉膜および2番目の#相粒子に分離した。その結果、平均Nb含有量が5.1重量％であったとしても、デンドライトコアのNb含有量は2重量％程度であった。 8重量％に達しました。％レーブ相およびδ針は、約25重量％を含有する島として現れた。％Nb。化学的偏析の観点から有意差は、化学組成を均質なものでも十分に高くないか、および時間がそれぞれ高くないことを示しています。

--熟成状態の沈殿物はTEMによって特徴付けられた。合金マトリックスは、Ni系固溶体からなるFccζ相を含む。 αマトリックスは、組成Ni 3（Ti、Al）および組成Ni 3 Nbを有する金属間化合物Fccα相によって強化される[9]。図4は、異なる倍率でのピーク熟成条件における試料のTEM画像を示す。 ε ''沈殿物は細長い椎間板形状を示し、-101;ε '沈殿物がほとんど球状です。どちらも20nmの平均サイズを有していた。図4Bに示すように、2つの

&#--

の機械的特性可溶化された、ピークagedおよび過音の降水状態のための硬さ（h）および減少した弾性率（ER）マップを図4に示す。5 A \\それぞれNCとD

agedおよび過剰添度のための4.7,7.8および6.2GPaであった平均硬度値はそれぞれ4.7,7.8および6.2GPaであった。しかしながら、硬度値は樹状突起尺度で強い勾配を示し、透過性領域の中には低い値が干渉性領域に向かって増加する傾向がある（図5AC）。気質条件に応じて、デンドライトコアと照合領域interdendriit region領域の硬さの差。さらに、磁性間空間、主にMC炭化物に位置する2位相は、最高の硬さ値（最大30GPa）を示した。

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