結果弾性特性：疑似単結晶ERBO-15と、室温でRUS法によって得られたその変形の弾性剛性を表4に示します。比較のために、文献[41]のERBO/1のデータは次のとおりです。追加されました。さらに、弾性コンプライアンスsijは、立方対称の材料に当てはまる関係を使用して計算されています。/

方向性ヤング率または弾性率Eは、弾性コンプライアンス。興味のある方向でuu1e1？ u2e2？ u3e3、wher=&101; eiはデカルト参照システムの基底ベクトルを表し、uiは方向余弦であり、選択された3次方向のE係数は次のように取得されます。#&#

選択された値は次のとおりです。表4に示します。

弾性剛性の温度依存性を図6に示します。100〜673 Kの間で、c11、c12、およびc44は、温度の上昇とともに約8.5％、6％、およびそれぞれ13％。 273〜673Kの温度範囲での実験データの線形近似によって決定されたcijの温度係数を表4に示します。結晶方向のE係数の温度依存性を説明するために\\\\ 100 [、\\\\ 110 [および\\\\ 111 [、対応するE \\\\ uvw [データは、調査対象の温度範囲全体にわたって、次のタイプの2次多項式で近似されました。

対応するパラメーターとその標準偏差完全に収束した近似の共分散行列から導出されたものを表5に示します。例として、ERBO

15バリアント（この作業）の値は次のとおりです。図6dに示されています。膨張測定の結果：調査した4つの超合金の熱膨張の結果を図1および2に示します。実験的なひずみ曲線eth/f（T）はすべて、高温での勾配の再現性の高い変化を特徴としています。これは、/f（T）の熱膨張係数が-==温度の関数としてプロットされている場合に特に明白になります。これらの曲線は、高温での熱膨張係数の鋭い最大値を示しています。図7に、 鋳造および完全に加熱されたERBO15Wの熱ひずみと熱膨張係数を示します。--/-

ERBO15

ath（T）ピーク位置が近く、熱処理材料のピーク温度が/鋳造材料のピーク温度よりもわずか12K高いことがわかります。 ERBO-1は、熱処理された材料の状態で-調査されました。 ERBOの-15バリアントの場合、-キャストされたマテリアルの状態が分析されました。 ThermoCalcの予測と合金組成：ThermoCalcを使用して、表1に示す化学合金組成に基づいて、調査したすべての合金の平衡相分率を計算しました。これらは、図9に温度の関数として示されています。安定したTCP-相（l/、r-およびR/相）は平衡状態で形成され、ERBO15およびその誘導体ではl-相のみが形成されます。温度が上昇すると、TCPとc/相の割合が減少し、--相の割合が増加します。表6に、計算されたソルバス（Tsolvus）、固相線（Tsolidus）、液相線（Tliquidus）の温度と、図9に示した曲線から得られた873Kおよび1323Kでの-相の割合を示します。特に、ERBO-1の計算されたc-ソルバス温度-は、ERBO-15およびその派生物のソルバス温度&よりも約50K高いことが明らかになります。計算された固相線温度は非常に似ていますが、ERBO-1の液相線温度は4つの合金すべての中で最も高くなっています。また、ERBOの場合は、873 K（74 vol。％）および1323 K（56 vol。％）で計算されたc-相分率&fV c-が最も高くなります&1。 ERBOのMoまたはW含有量が減少すると（Niの増加とバランスが取れて）、計算された固相線温度と液相線温度が低下します。減少により、873 K（/？1 vol。％）でc/相の割合が高くなりますが、1323 K（/-3 vol。％）でc&相の割合が低くなります。&//-&