results弾性特性：疑似挿入法の弾性剛性および室温でのRUS法によって得られるその変異体の弾性剛性を表4に示す。比較のために、文献からのErbo-1のデータ[41]追加されました。さらに、弾性コンプライアンスSijは、立方体対称性を持つ材料を保持する関係を使用して計算されています。//

弾性モジュラスEは、縦長の影響の逆に等しい。伸縮性のあるコンプライアンス関心のある方向にu=u1e1？ U2E2？ U3E3、e EIは、デカルト参照システムの基底ベクトルとUIがDirection Codine、SELECtのe moduliです。

selected値は次のようになります。表4に示されている。ΔN

1（[41]からのデータ）とERBO15の変種（この作業）の値を図4に示します。 。希薄結果：4つの調査された超合金の熱膨張結果を図1および図2に示す。実験的ひずみ曲線ETH

f（t）が

//-=の関数としてプロットされている場合、これは特に明らかになります。これらの曲線は、高温での熱膨張係数の急激な最大値を示す。図1において、No。図7に示すように、AS=Castおよび完全熱treated Erbo15 Wの熱歪みおよび熱膨張係数が示されている。--/-

Wが表示されます。 AScastおよびHeat

treated材料のピーク温度は、AScast材料のピーク温度よりもわずか12K高い。 Erbo/1を熱-retated材料状態で調べた。 ERBO-15の変種の場合、AS-castの材料の状態が分析されました。 Thermocalc予測および合金組成物：Thermocalcを使用して、表1に記載の化学合金組成物に基づいて、すべての調べた合金について平衡相画分を計算した。これらは、図9の温度の関数として示されている。エルボ-1 3の熱力学的に安定なTCP-phases（L/、R-およびR/PHase）は平衡状態で形成され、L-PHaseのみがErbO 15およびその誘導体中に形成される。温度が上がるにつれて、TCPおよびC/PHase画分は減少し、一方C-PHaseのFRAC--は増加します。表6において、計算されたSolvus（Tsolvus）、固溶体（Tsolidus）、C-phase-画分と共に、図1に示された曲線から採取されたC-phase-画分と共に、図9に示されている。特にERBO&1の計算されたC-solvus温度-は、ErbO&15とその誘導体のソルバス温度より約50K高いほど高いことになる。計算された固形原の温度は非常に類似しているが、Erbo-1の液相温度はすべての4つの合金の最高値である。また、計算されたC&Phaseフラクション/FV C/（74 vol。％）、1323 K（％）はERBO/1の場合に最も高いです。 ErbO-15のMoまたはW含有量が減少した場合（Niの増加とバランスがとれています）、計算された固形物と液相溶温は減少します。削減により、873K（&≦1 vol。％）でより高いC&Phase画分が得られますが、1323 KでC/Phase画分が低い（％）。/-&-&